變壓器內(nèi)部故障和變壓器出口短路引起的故障原因很多且復(fù)雜，與結(jié)構(gòu)規(guī)劃、原材料質(zhì)量、工藝水平、運(yùn)行條件等因素有關(guān)，但電磁線的選擇是關(guān)鍵。從近年來對(duì)變壓器的解剖和故障分析可以看出，大致有以下幾個(gè)原因與電磁線有關(guān)。
1.基于變壓器靜態(tài)理論規(guī)劃選擇的電磁線與實(shí)際運(yùn)行中作用在電磁線上的應(yīng)力有很大不同。
2.目前，各廠家的核算程序都是基于漏磁場(chǎng)均勻分布、匝數(shù)相同、相位力相等等理想化模型編制的。但實(shí)際上變壓器的漏磁場(chǎng)分布并不均勻，相對(duì)集中在磁軛部分，該區(qū)域的電磁線也受到較大的機(jī)械力。換位導(dǎo)線在換位處產(chǎn)生力矩，因?yàn)榕榔聲?huì)改變力的傳遞方向；由于墊塊的彈性模量，軸向墊塊分布不均勻，會(huì)延遲交變漏磁場(chǎng)產(chǎn)生的交變力的共振，這也是鐵芯軛鐵處的線餅、換位及帶調(diào)壓分接頭的相應(yīng)部位先變形的根本原因。
3.計(jì)算抗短路能力時(shí)，不考慮溫度對(duì)電磁線彎曲強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響。常溫下規(guī)劃的短路電阻不能反映實(shí)際運(yùn)行情況。根據(jù)測(cè)試結(jié)果，電磁線的溫度會(huì)向它屈服。0.2.隨著電磁線溫度的提高，其抗彎強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和伸長率均下降。250℃時(shí)，彎曲強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度比50℃時(shí)下降10%以上，伸長率下降40%以上。然而，在額外負(fù)載下，實(shí)際變壓器的平均繞組溫度和熱點(diǎn)溫度可分別達(dá)到105℃和118℃。一般情況下，變壓器在運(yùn)行過程中有一個(gè)重合閘過程，因此如果短路點(diǎn)暫時(shí)不能消失，就會(huì)在很短的時(shí)間(0.8s)內(nèi)受到第2次短路沖擊。但由于第1次短路電流沖擊后繞組溫度急劇升高，根據(jù)GBl094的規(guī)定，大允許溫度為250℃，此時(shí)繞組的短路電阻已經(jīng)大大降低，這也是短路事件多發(fā)生在變壓器重合閘后的原因。
4.一般換位導(dǎo)線機(jī)械強(qiáng)度差，受短路機(jī)械力時(shí)易變形、絞線分散、銅外露。選用一般換位導(dǎo)線時(shí)，由于電流較大，換位爬坡較陡，這部分會(huì)產(chǎn)生較大的力矩，而繞組兩端的線餅也會(huì)因幅值和軸向漏磁場(chǎng)的共同作用而產(chǎn)生較大的力矩，造成畸變。比如陽高500千伏變壓器A相公共繞組有71處換位，因?yàn)檫x用了較粗的公共換位導(dǎo)線，66處換位導(dǎo)線有不同程度的變形。其他五井1l主變壓器也采用普通換位導(dǎo)線，鐵芯軛部高壓繞組的兩端線餅有不同的翻線、露線現(xiàn)象。
5.軟線的選擇也是變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于前期缺乏知識(shí)，或者接線設(shè)備和工藝?yán)щy，廠家在規(guī)劃時(shí)拒絕使用半硬導(dǎo)線或者在這方面沒有任何要求，故障變壓器都是軟導(dǎo)線。
6.繞組松動(dòng)，換位或位置修正爬坡處處理不當(dāng)，過細(xì)，電磁線懸空。就端部損傷取向而言，變形通常發(fā)生在換位時(shí)，尤其是換位導(dǎo)線換位時(shí)。
7.如果繞組匝或?qū)Ь€未固化，短路電阻可能很低。早期浸漆處理的繞組無一損壞。
8.繞組預(yù)緊力控制不當(dāng)，導(dǎo)致一般換位導(dǎo)線的導(dǎo)線相互錯(cuò)位。
9.套裝間隙過大導(dǎo)致對(duì)電磁線支撐不足，增加了變壓器抗短路能力的隱患。
10.作用在各繞組或各齒輪上的預(yù)緊力不均勻，造成短路沖擊時(shí)線餅跳動(dòng)，導(dǎo)致作用在電磁線上的彎曲應(yīng)力過大而變形。
11.外部短路事故頻發(fā)。反復(fù)短路電流沖擊后，電動(dòng)勢(shì)的積累效應(yīng)引起電磁線軟化或內(nèi)部相對(duì)位移，終導(dǎo)致絕緣擊穿。
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